DHVECTOL大功率高压变频器在国产超超临界机组引风机系统中的成功 ???? 摘要： 超超临界火力发电是世界上成熟先进的发电技术，目前主蒸汽/再热汽温度为600℃的超超临界机组供电效率可达44～45％，在经济发达国家中广泛应用并取得了明显的节能和减少污染的效果，并且正进一步向更高参数方向发展，目前我国新增火力发电机组中60万千瓦及以上超超临界发电机组已占25%以上。本文着重介绍DHVECTOL大功率高压变频器在华中地区首台660MW超超临界机组引风机系统中的变频节能增效情况，结果表明，采用DHVECTOL大功率高压变频器对引风机进行变频调速节能改造，具有投资省、见效快、可靠性高等特点。 ???????? ? 工程概述 ????????????? 华能国际电力股份有限公司井冈山电厂位于江西省吉安市青原区，间隔吉安市中心城区约10公里，间隔南昌市约200公里，距井冈山机场约40公里，京九铁路、赣粤高速和105国道从厂区西面穿过，交通便利。 ??????????????华能井冈山电厂规划设计容量为192万千瓦，分两期建设。一期工程（2×300MW燃煤发电机组）于1998年11月17日开工建设，＃1机组于2000年12月17日投产，＃2机组于2001年8月3日投产； 2009年12月25日7时16分，随着二期工程＃4机组顺利通过168小时试运行，圆满实现了＃3、＃4机组“年内双投”目标，电厂总装机容量达到192万千瓦，成为江西省目前装机容量最大的发电厂。二期工程2×660MW超超临界燃煤发电机组采用东方电气股份有限公司的三大主机设备，自投运以来，机组运行稳定， 做到了“一是安全运行，二是节能减排”，完全体现和实践了胡锦涛总书记来厂视察的指示精神。为了进一步进步经济效益、节能降耗、减少对设备的长期磨损，华能井冈山电厂决定分别对#3机组和#4机组共计4台锅炉引风机进行了变频技术改造，变频器选用了东方日立（成都）电控设备有限公司生产的DHVECTOL-HI04750/06大功率高压变频器。 ???????? 2 引风机系统介绍 ???????? 2.1 ????????成都电力机械厂 ????????表1：系统参数表 ???????? 2.2? 型高压变频器介绍： ???????? 2.2.1 系统构成 ?????????????? DHVECTOL-HI04750/06高压变频器采用单元串联多电平技术，直接6kV输进，直接6kV输出。由主控制系统、功率单元、移相变压器和旁通系统组成，其系统结构如图2、图3所示。 ????????????? 该系统由24个功率模块组成，每8个功率模块串联构成一相，三相Y连接，直接输出6kV到电机。 ???????? 2.2.2 主控制系统 ????????????? DHVECTOL-HI04750/06变频器控制系统采用鲁棒型无速度传感器矢量控制，对24个大功率模块进行频率精确智能控制，使变频器提供精确稳定的电压和频率输出，控制系统还对变频器各级系统进行时时监控，实现故障的及时报警和保护。 ????????????? 由于控制系统是采用日立专用智能变频控制芯片，变频用具有极高的可靠性和安全性，同时具有良好的抗干扰性能，高精度控制性能。 ???????? 2.2.3 输进侧变压器 ?????????????移相变压器将网侧高压变换为副边的多组低压，各副边绕组在绕制时采用延边三角接法，相互之间有一定的相位差。 ????????????? 系统变压器副边绕组分为8级,每级电压460V，相互间移相15°，构成48脉冲整流方式。这种多级移相叠加的整流方式，消除了大部分由独立功率模块引起的谐波电流，可以大大改善网侧的电流波形，使变频器网侧电流近似为正弦波，使其负载下的网侧功率因数达到0.95以上，有效的阻止了向输进侧电网污染。 ????????????? 另外，由于变压器副边绕组的独立性，使每个功率模块的主回路相对独立，其工作电压由各个低压绕组的输出电压来决定，工作在相对的低压状态，类似常规低压变频器，便于采用现有的成熟技术。各模块间的相对电压，由变压器副边绕组的尽缘承担，避免了串联均压题目。 ???????? 2.2.4 逆变模块 ????????????? 移相变压器的每级副边绕组的输出作为每个功率模块的三相输进。逆变模块是整台变频器实现变压变频输出的基本单元，整台变频器的变压变频功能是通过单个功率模块实现的，每个功率模块都相当于一台交-直-交电压型单相低压变频器。 ????????????? 功率模块整流输进侧用二极管三相全桥不控整流，中间采用电解电容储能和滤波，逆变输出侧为4只IGBT组成的H桥，电路结构如下图所示。 ???????? 2.2.5 输出侧结构 ????????输出侧由每个单元的U、V输出端子相互串接而成星型接法给电机供电，通过对每个单元的PWM波形进行叠加，可得到门路正弦PWM波形。这种波形正弦度好，dv/dt小，对电缆和电机的尽缘无损坏，无须输出滤波器，就可以延长输出电缆长度，可直接用于普通电机。同时对电机的谐波损耗大大减少，消除负载机械轴承和叶片的振动。 ???????? 2.3 变频器的旁通柜： ???????? 2.3.1 每一套引风机变频器配置一套手动旁路柜，直接控制变频器的输进输出，通过旁路柜的切换操纵来实现引风机的工频、变频运行方式的切换。工频、变频侧隔离开关之间采用电气互锁和机械互锁相结合方式，操纵方便、安全可靠。 ???????? 2.3.2 机组正常运行时，A、B两侧引风机同时采用变频方式运行。当引风机变频器出现重故障时可手动旁路柜切换成工频方式运行，旁路柜具有明显断点，实现变频器主回路高压完全隔离，为变频器的检验提供了安全保障。 ????????图5中 QS1、QS2为隔离刀闸开关,其中QS2单刀双掷开关。当变频运行状态：合隔离刀闸QS1，QS2置于a点，按变频启动规程启动变频器。 ????????当工频运行状态：QS2置于b点，隔离刀闸QS1分断，按工频启动规程启动电机。 ????????检验变频器时，断QS1，QS2置于b点。 ????????检验电机时，断QS1，QS2置于a点。 该系统由24个功率模块组成，每8个功率模块串联构成一相，三相Y连接，直接输出6kV到电机。 2.2.2 主控制系统 DHVECTOL-HI04750/06变频器控制系统采用鲁棒型无速度传感器矢量控制，对24个大功率模块进行频率精确智能控制，使变频器提供精确稳定的电压和频率输出，控制系统还对变频器各级系统进行时时监控，实现故障的及时报警和保护。 由于控制系统是采用日立专用智能变频控制芯片，变频用具有极高的可靠性和安全性，同时具有良好的抗干扰性能，高精度控制性能。 2.2.3 输进侧变压器 移相变压器将网侧高压变换为副边的多组低压，各副边绕组在绕制时采用延边三角接法，相互之间有一定的相位差。 系统变压器副边绕组分为8级,每级电压460V，相互间移相15°，构成48脉冲整流方式。这种多级移相叠加的整流方式，消除了大部分由独立功率模块引起的谐波电流，可以大大改善网侧的电流波形，使变频器网侧电流近似为正弦波，使其负载下的网侧功率因数达到0.95以上，有效的阻止了向输进侧电网污染。 另外，由于变压器副边绕组的独立性，使每个功率模块的主回路相对独立，其工作电压由各个低压绕组的输出电压来决定，工作在相对的低压状态，类似常规低压变频器，便于采用现有的成熟技术。各模块间的相对电压，由变压器副边绕组的尽缘承担，避免了串联均压题目。 2.2.4 逆变模块 移相变压器的每级副边绕组的输出作为每个功率模块的三相输进。逆变模块是整台变频器实现变压变频输出的基本单元，整台变频器的变压变频功能是通过单个功率模块实现的，每个功率模块都相当于一台交-直-交电压型单相低压变频器。 ???????????? 功率模块整流输进侧用二极管三相全桥不控整流，中间采用电解电容储能和滤波，逆变输出侧为4只IGBT组成的H桥，电路结构如下图所示。 ???????? 2.2.5 输出侧结构 ????????????? 输出侧由每个单元的U、V输出端子相互串接而成星型接法给电机供电，通过对每个单元的PWM波形进行叠加，可得到门路正弦PWM波形。这种波形正弦度好，dv/dt小，对电缆和电机的尽缘无损坏，无须输出滤波器，就可以延长输出电缆长度，可直接用于普通电机。同时对电机的谐波损耗大大减少，消除负载机械轴承和叶片的振动。 ???????? 2.3 变频器的旁通柜： ???????? 2.3.1 每一套引风机变频器配置一套手动旁路柜，直接控制变频器的输进输出，通过旁路柜的切换操纵来实现引风机的工频、变频运行方式的切换。工频、变频侧隔离开关之间采用电气互锁和机械互锁相结合方式，操纵方便、安全可靠。 ???????? 2.3.2 机组正常运行时，A、B两侧引风机同时采用变频方式运行。当引风机变频器出现重故障时可手动旁路柜切换成工频方式运行，旁路柜具有明显断点，实现变频器主回路高压完全隔离，为变频器的检验提供了安全保障。 ????????图5中 QS1、QS2为隔离刀闸开关,其中QS2单刀双掷开关。当变频运行状态：合隔离刀闸QS1，QS2置于a点，按变频启动规程启动变频器。 ????????当工频运行状态：QS2置于b点，隔离刀闸QS1分断，按工频启动规程启动电机。 ????????检验变频器时，断QS1，QS2置于b点。 ????????检验电机时，断QS1，QS2置于a点。 ???????? 3 变频节能改造效果分析： ???????? 3.1? 节能理论： ????????过往，我们对风机、水泵采用挡板 、阀门进行流量控制、造成了大量的能源浪费。现在国际上普遍采用转速调节方式进行节能，固然有多种方式，但是其中应用得最为大量的为变频调速方式。 ????????采用变频器对风机水泵等机械装置进行调速控制来控制风量、流量的方法是现在应用得非常广泛的且非常有效的节能方法，对于经济发展具有重要的意义。 ????????风机和水泵固然是两类不同的机械装置，但是就其基本结构和工作原理而言却是基本一致的，分析的方法也基本相同。下面就以风机为例进行说明。 ???????? 3.1.1 风机的参数和特征 ???????? 3.1.1 风机的基本参数 ???????? 风量Q： 单位时间流过风机的空气量（m 3 /s）； ???????? 风压H： 空气流过期产生的压力。其中风机给予每立方米空气的总能量称为风机的全压H t （Pa），它是由静压H g 和动压H d 组成，即H t ＝H g +H d ； ???????? 功率P： 风机工作有效总功率P t ＝QH t （W）。如风机用有效静压H g ，则Pg＝QH g ； ???????? 效率η： 风机的轴功率因有部分损耗而不能全部传给空气，因此可以用风机效率这一参数衡量风机工作的优劣，按照风机的工作方式及参数的不同，效率分别有： ???????? 全压效率η /P ???????? 静压效率η /P ???????? 3.1.1 风机的特性曲线 ????????表示风机性能的特性曲线有： ????????H-Q曲线：当转速恒定时，风压与风量间的关系特性 ????????P-Q曲线：当转速恒定时，功率与风量间的关系特性 ????????η-Q曲线：当转速恒定时，风机的效率特性 ????????对于同类型的风机，根据风机参数的比例定律，在不同转速时的H-Q曲线如图6-1 ????????根据风机相似方程： ????????当风机转速从n变到n’，风量Q、风压H及轴功率P的变化关系： ?????????Q’=Q（n’/ n）????????????? (1) ????????? ?H’=H（n’/ n） 2 ???????????? ?(2) ????????? ?P’=P（n’/ n） 3 ???????????? ?(3) ????????上面的公式说明，风量与转速成正比。风压与转速的二次方成正比，轴功率与转速的二次方成正比。 ???????? 3.1.2 管网风阻特性曲线 ?? ????????当管网的风阻R保持不变时，风量与透风阻力之间的关系是确定不变的，即风量与透风阻力K按阻力定律变化，即 ????????? ?K=RQ 2 ????????式中： K－透风阻力，Pa； ????????????? ????R－风阻，（kg/m 2 ） ???????????? ?????Q－风量，（m 3 /s） ????????K－Q的抛物线关系称为风阻特性曲线，如图6-1所示。显然，风阻越大曲线越陡。 ????????风阻的K－Q曲线与管网阻力曲线相交的工作点成为工况点M。统同一风机两种不同转速n、n’时的K－Q曲线与R风阻特性曲线相交的工况点分别为M及M’，与R1风阻曲线相交的工况点为M1及M1’。 ???????? 3.1.3 电动机容量计算 ?? ????????风机电动机所需的输出轴功率为： ????????? P=QP/( η F ) ????????式中： η T －风机的效率 ???????????? ??? η F －传动装置的效率。 ???????? 3.1.4 风机的节电方法及节能原理 ????????从以上的介绍可知，风机、水泵负载转矩与转速的二次方成正比，轴功率与转速的三次方成正比，因此我们可以通过调节风机（或水泵）的转速来节电。 ???????? 3.1.4 采用挡板控制风量和变频调速控制风量的对比图 ????????下面我们对采用挡板阀门及变频调速方式调节流量的能量消耗进行分析，以便对变频调速方式下的节能原理有一个理论上的了解。 ????????假如设备的配置都满足设备的最佳运行状态，从图上看到： ????????当流量Q＝1时，采用风机挡板和采用变频器时使用的功率将会一致，这是由于它们的输进功率都为AH0K所包围的面积。 ????????当流量从Q=1下降到Q=0.7时，采用风机挡板进行调节时的输进功率为BI0L所包围的面积，而采用变频调速后，其功率下降为DG0L包围的面积，从图上看，这个面积比BI0L包围的面积小很多。 ????????当流量进一步下降到Q=0.5时，采用风机挡板调节时的输进功率为CJ0P包围的面积，而采用变频调速时的输进功率为EF0P包围的面积，从图上看到，这个面积与CJ0P相比，其值更小。 ????????所以我们可以从直观的图形上看到采用变频调速技术时比采用风门挡板时会节约大量的能量，也就是说：采用变频调速是一种节能的好办法。 ???????? 3.1.4 .2 那么，其计算方法怎么得到？ ????????根据风机理论，风机运行时在需要流量变化时，可以采用阀门或者挡板进行调节，其输进功率的计算公式为： ????????P nn =P×H nn ×Q nn ????????其中：H nn ＝U-(U-1) Q 2 nn ???? U为系统流量为零时压力极值 ????????所以，采用风门挡板时的风机输进功率为： ???????? P nn ????????式中：P nn 为某个状态下的输进功率标么值；H nn 为某个状态下的压力标么值；Q nn 为某个状态下的流量标么值；P为额定状态下的输进功率。 ???????? 3.1.5 采用变频调速时的功率计算： ???????? 3.1.5 异步电机的转数为： ????????转数n=60f(1-s)/p ???????? 3.1.5 ? ????????流量? Q∝n； ????????压力? H∝n 2 ????????功率? P∝n 3 ????????假设：额定流量为Q 0 ，额定功耗为P 0 ；所需流量为Q 1 ，功耗为P g.in ；由上述正比关系得出下式： ????????P 0 ：n 0 3 =P g.in ：n 1 ?????????? ????????所以采用变频器调速后，变频器的输进功率为 3 节能理论： 过往，我们对风机、水泵采用挡板 、阀门进行流量控制、造成了大量的能源浪费。现在国际上普遍采用转速调节方式进行节能，固然有多种方式，但是其中应用得最为大量的为变频调速方式。 采用变频器对风机水泵等机械装置进行调速控制来控制风量、流量的方法是现在应用得非常广泛的且非常有效的节能方法，对于经济发展具有重要的意义。 风机和水泵固然是两类不同的机械装置，但是就其基本结构和工作原理而言却是基本一致的，分析的方法也基本相同。下面就以风机为例进行说明。 3.1.1 风量Q： 单位时间流过风机的空气量（m 3 /s）； 风压H： 空气流过期产生的压力。其中风机给予每立方米空气的总能量称为风机的全压H t （Pa），它是由静压H g 和动压H d 组成，即H t ＝H g +H d ； 功率P： 风机工作有效总功率P t ＝QH t （W）。如风机用有效静压H g ，则Pg＝QH g ； 效率η： 风机的轴功率因有部分损耗而不能全部传给空气，因此可以用风机效率这一参数衡量风机工作的优劣，按照风机的工作方式及参数的不同，效率分别有： 全压效率η 风机的特性曲线 表示风机性能的特性曲线有： H-Q曲线：当转速恒定时，风压与风量间的关系特性 P-Q曲线：当转速恒定时，功率与风量间的关系特性 η-Q曲线：当转速恒定时，风机的效率特性 ????????对于同类型的风机，根据风机参数的比例定律，在不同转速时的H-Q曲线如图6-1 ???????? 根据风机相似方程： 当风机转速从n变到n’，风量Q、风压H及轴功率P的变化关系： ?Q’=Q（n’/ n）????????????? (1) ? ?H’=H（n’/ n） 2 ???????????? ?(2) ? ?P’=P（n’/ n） 3 ???????????? ?(3) 上面的公式说明，风量与转速成正比。风压与转速的二次方成正比，轴功率与转速的二次方成正比。 3.1.2 管网风阻特性曲线 ?? 当管网的风阻R保持不变时，风量与透风阻力之间的关系是确定不变的，即风量与透风阻力K按阻力定律变化，即 ? ?K=RQ 2 式中： K－透风阻力，Pa； ????? ????R－风阻，（kg/m 2 ） ???? ?????Q－风量，（m 3 /s） K－Q的抛物线关系称为风阻特性曲线，如图6-1所示。显然，风阻越大曲线越陡。 风阻的K－Q曲线与管网阻力曲线相交的工作点成为工况点M。统同一风机两种不同转速n、n’时的K－Q曲线与R风阻特性曲线相交的工况点分别为M及M’，与R1风阻曲线相交的工况点为M1及M1’。 3.1.3 电动机容量计算 ?? 风机电动机所需的输出轴功率为： ? P=QP/( η F ) 式中： η T －风机的效率 ???? ??? η F －传动装置的效率。 3.1.4 风机的节电方法及节能原理 从以上的介绍可知，风机、水泵负载转矩与转速的二次方成正比，轴功率与转速的三次方成正比，因此我们可以通过调节风机（或水泵）的转速来节电。 3.1.4 采用挡板控制风量和变频调速控制风量的对比图 ???????? 下面我们对采用挡板阀门及变频调速方式调节流量的能量消耗进行分析，以便对变频调速方式下的节能原理有一个理论上的了解。 ???? 假如设备的配置都满足设备的最佳运行状态，从图上看到： ????当流量Q＝1时，采用风机挡板和采用变频器时使用的功率将会一致，这是由于它们的输进功率都为AH0K所包围的面积。 ????当流量从Q=1下降到Q=0.7时，采用风机挡板进行调节时的输进功率为BI0L所包围的面积，而采用变频调速后，其功率下降为DG0L包围的面积，从图上看，这个面积比BI0L包围的面积小很多。 ????当流量进一步下降到Q=0.5时，采用风机挡板调节时的输进功率为CJ0P包围的面积，而采用变频调速时的输进功率为EF0P包围的面积，从图上看到，这个面积与CJ0P相比，其值更小。 ??? 所以我们可以从直观的图形上看到采用变频调速技术时比采用风门挡板时会节约大量的能量，也就是说：采用变频调速是一种节能的好办法。 3.1.4 .2 那么，其计算方法怎么得到？ ??? 根据风机理论，风机运行时在需要流量变化时，可以采用阀门或者挡板进行调节，其输进功率的计算公式为： P nn =P×H nn ×Q nn 其中：H nn ＝U-(U-1) Q 2 nn ???? U为系统流量为零时压力极值 所以，采用风门挡板时的风机输进功率为： P nn 式中：P nn 为某个状态下的输进功率标么值；H nn 为某个状态下的压力标么值；Q nn 为某个状态下的流量标么值；P为额定状态下的输进功率。 3.1.5 异步电机的转数为： 转数n=60f(1-s)/p 3.1.5 ? 流量? Q∝n； 压力? H∝n 2 功率? P∝n 3 假设：额定流量为Q 0 ，额定功耗为P 0 ；所需流量为Q 1 ，功耗为P g.in ；由上述正比关系得出下式： P 0 ：n 0 3 =P g.in ：n 1 ?????????? 所以采用变频器调速后，变频器的输进功率为 ? ?????????? 考虑变频器和电机效率后，输进功率为： ?式中： P 0 －被拖动的电机的轴功率 η 1 －被拖动的电机效率 η 2 －变频器效率 3.2? 结合现场参数分析： ?? 3.2.1 515 ? ? 512.4 表2：现场参数表 ?根据最近负荷率 60-80%，结合上表初步估算到每台引风机每小时均匀可节约电流130A左右，两台引风机每小时均匀可节约电流260A左右。 大概折合电量为: P=√3 UICOS∮=√3×6×130×0.9 = 1215.864kW/h ?? 该公司均匀上网电价约0.4元/ kW/h，每小时节电约合人民币486.3456元。按全年火电设备利用小时数5000小时计算约243.1728万元/台，两台引风机节电价值约486.3456万元。 ? 结束语 ? ????????? ??????? 近年来，国内超超临界发电机组装机容量快速增长，代表着国内火力发电技术的发展方向，目前大功率高压变频器在660MW以上超超临界发电机组引风机上的节能改造应用国内尚无成功先例，东方日立（成都）电控设备有限公司大功率高压变频器在华能井冈山电厂的应用案例，预示大功率高压变频器在大型火力发电机组的应用远景越来越广。 ? ????? ?? ? 本站所收集信息资料为网络转载 版权属各作者 并已著明作者 旨在资源共享、交流、学习之用，请勿用于商业用途,本站并不保证所有信息、文本、图形、链接及其它内容的绝对准确性和完整性，故仅供访问者参照使用。 Mail: chinabaike@gmail.com Copyright by www.china网络 ；All rights reserved.

高压变频调速系统在双引风机的应用

1、项目概况 　　大唐华银金竹山火力发电分公司位于冷水江市，隶属于华银电力股份公司，现有#1机组、#2机组、#3机组投入运行，总装机容量1800MW，并留有四号机扩建场地,钢结构屋顶风机。该公司#1、#2炉采用了两台东方锅炉股份公司生产的DG2030/17.6-Ⅱ3型锅炉，其主要技术特征为亚临界参数、自然循环、双拱炉膛、中间一次再热、尾部双烟道、平衡通风、露天布置、全钢结构、全悬吊结构、固态排渣、“W”火焰锅炉，能燃烧劣质无烟煤。锅炉分别对称配置2台动叶可调送风机、2台动叶可调一次风机和2台静叶可调轴流式引风机。 　　其发电机组正常运行时，锅炉的炉膛压力依靠风烟系统中的引、送风机来调整，工频情况下的调整方法是：风机正常启动后，根据锅炉的负荷情况，调节引风机的前导静叶开度以达到炉膛基本保持负压，当机组负荷达到400MW以上时，调节好引A、B引风机的的电流，使其偏差在10A以内，然后就把引风机的前导静叶设为自动，根据炉膛设定的目标压力，经过PID计算后DCS自动给定调节引风机的前导静叶开度。 　　2、600MW机组引风机的变频改造情况 　　目前大唐华银金竹山火力发电分公司的3台600MW炉的引风机都采用直接串工频启动，没有任何的软启装置。由于国家节能降耗和引风机实际调节要求，经过大唐华银电力股份有限公司的领导专家对国内高压变频调速系统的技术考察，最终采用了广州智光电气股份有限公司的Zinvert-A8H4150/06Y高压变频调速装置，对其#1炉的两台引风机进行改造。 　　2.1 #1炉引风机电机和风机参数 表1 电机和风机参数配置表     　　2.2 高压变频调速系统的参数配置 表2 高压变频调速系统参数配置表 　　2.3 高压变频调速系统改造方案 　　#1炉的两台引风机配置两台一拖一的高压变频调速系统，分别控制控制A、B引风机。通过高压变频调节引风机的风量，使其满足生产需要。高压变频调速系统改造后一次图如下： 图1 高压变频调速系统一次主接线图 变频状态，刀闸K1闭合，刀闸K2打到变频位置，工频状态，刀闸K1分开，刀闸K2打到工频位置。其中刀闸K1、刀闸K2是变频器内部手动隔离刀闸， J是变频器内部的真空接触器。刀闸K1、K2只有在无高压、变频器停止状态和接触器J断开情况下才能手动操作。真空接触器J在变频器送高压后1秒，自动闭合，在变频器停止，并且分断高压后的5秒，接触器J自动分开。 图2 高压变频调速系统现场运行图 图3 高压变频调速系统控制的风机图 　　2.4 高压变频调速系统DCS逻辑和控制方式 　　2.4.1 高压变频调速系统DCS逻辑 　　1) 引风机的运行状态信号：变频状态，采用高压变频的运行状态信号、刀闸K1、刀闸K2的变频状态节点信号相与后的信号作为引风机的运行信号；工频状态，采用6KV高压开关柜的合闸辅助接点和高压变频刀闸K2的工频状态节点信号相与后的信号作为引风机的运行信号。在变频状态，同时如果高压变频的运行状态信号丢失，延时4S后没有恢复，则引风机运行信号丢失。引风机运行信号丢失后，系统则RB保护。 　　2) 引风机的跳闸状态信号：高压变频的跳闸信号是由一个继电器动作，控制两个相同节点发出跳闸信号，其中一个跳闸信号直接接到6KV高压开关柜的跳闸回路中起保护跳闸作用。另一个跳闸信号则接到后台DCS做逻辑和状态显示。

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收录时间:2011年01月02日 08:29:48 来源:网络 作者:

粉碎机风机维修方法

粉碎机是使用较普遍的一种农机具，粉碎机上的风机在工作过程中，由于转速非常高，而且工作环境恶劣，封闭不严，沙土对风机会造成严重的磨损，使叶轮体与轮毂铆钉头脱落，以及铆钉孔处出现疲劳裂纹。如何对风机进行维修就成了棘手的问题，维修方法稍有不当不但达不到修复的目的，还可能使风机彻底报废。本文介绍了一种简单实用的维修方法，以供参考。     风机都是经过动平衡试验的，因为其转速高，所以对它的平衡要求也很高,通风换气次数，特别是风机的叶轮，对外周的不平衡非常敏感，但对其心部的微小不平衡感要求不是很高。根据这个特点，对叶轮容易发生的故障，可以采用以下方法进行修复：      1、如果叶轮的铆钉头部被磨损，可以通过压紧叶轮体与轮毂用电焊堆焊，让磨损的铆钉头部回到原来的正常状态。      2、对铆钉孔处容易产生疲劳裂纹的情况，可用整根没有用过的新焊条进行焊接修裂纹，但要以叶轮轴心线为中心对称进行，将该裂纹处补焊剩下的焊条留在该处，再用一根新焊条修补相对称的铆钉孔裂纹，焊完后剩下的焊条与对称铆钉修补时剩下的焊条一样长，以保证焊补上去的重量相等。若是对称的铆钉孔处无裂纹也要将焊条堆焊于此处，用来抵消对称铆钉孔裂纹处新补的焊接重量。按照这种对称补重的方法焊接就可以修复裂纹。      3、对叶轮进行简单的动平衡试验，方法也很简单。把叶轮支起后用手拨动使之轻轻旋转，达不到平衡的地方会停到最低点且左右摆动。若有偏重可在对面的叶轮上点焊，增加重量使其平衡，或者用角磨机磨去偏重叶轮的焊痕，也能达到平衡，这样就可以把风机修复好进行正常工作了。注意，在对风机的修理过程中不能用电焊随意点焊，将焊痕留到叶轮上，以免影响风机叶轮的平衡，达不到修复的目的，造成更大的损失。

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收录时间:2011年01月07日 18:08:06 来源:ccen 作者:

高原热风机研制中的关键技术分析      高原热风机研制中的关键技术分析 newmaker 一、引言 高原热风机的工作原理是燃油经压力雾化喷进燃烧室燃烧，产生的高温烟气通过间壁式换热装置加热由送风机送进换热通道的室外冷空气，被加热的空气送进室内（帐篷）取热。 该供热方式是提供的空气品质高，无明火，且机组机动性好，操纵自动化程度高，适合于部队指挥机关、野占医院、机要通讯及野占修理等部分冬季野营取热使用，也适全速于严冷季节，铁路、石油、自然气部分野外作业时使用。 总后建筑工程研究所于1997年国内首先研制了平原40KW和20KW热风机，取得了很多成功的经验。随着应用范围和地区的扩大，高原热风机的需求量日益增大。为了满足这种需求，又于2000年开始，着手研制高原热风机。 高原热风机要求能在海拔5000米地区安全、可靠地工作。在这样的海拔高度，其大气压力只有平原时的1/2，由此给热风机的设计带来了系列题目。关键技术是炉膛和换热面积正确设计、燃烧器和燃烧系统的改进、系统阻力的确定和送风机的选择等。我们充分利用了平原热风机成功的经验，采用实验和理论相结合的方法解决了以上关键技术，于2001年研究成功了40KW高原热风机，并投进了小批量生产，用户反映良好。本文就是我们在研制过程中考虑的一些设计原则和关键技术解决方法做扼要说明。 二、炉膛和换热面积的正确设计 与平原热风机相比，高原热风机的炉膛容积和换热面积都必须增大。这是由于高原上单位体积空气中的含氧量大大下降，炉膛中油雾和氧的接触条件变差，为保证油的完全燃烧，烟气需要在炉内有更长的停留时间，这就需要更大的炉膛容积。 燃烧室容积设计的一个重要指标是容积热负荷qv，qv过高或过低均将增加不完全燃烧损失，影响系统的经济性，甚至轻易发生事故，使炉子不能工作。例如过小的qv将使炉内烟温过低，火焰可能熄灭和燃烧发生不稳定现象。过大的qv使炉膛壁温过高，（冷却工质是空气），以致超过金属的答应温度，同时使炉膛出口温度过高，导致辐射换热面与对流换热的比例不当，本体总的金属耗量增加。qv的正确取值应该是根据长期运行经验来确定的。高原热风机初次设计时，没有运行经验可以鉴戒，只能在平原热风机的基础上结合高原的特点进行理论分析的确定，由以上分析可知高原热风机的qv应该比平原的小。 燃烧室外形的设计必须与燃烧器性能相匹配，炉膛直径要大于火焰的最大直径，以免造成贴壁燃烧，炉膛长度要大于火焰的总长度。 燃烧室换热面积的设计应使炉膛出口烟温控制在1000℃左右。 根据以上的设计原则，配合计算，最后确定，40KW高原热风机的作品热负荷是平原时的64%，换热面积是平原时的1.3倍。 炉膛出口后的换热面的设计原则是：从传热出发，总换热面的大小应能使排烟温度在200℃左右，这样，能使机组的热效率达88%左右。另外，各并联空气通道的流量分配应大致和它们的换热能力相匹配，以减少各通道空气出口不等温气流混合造成的损，各换热面两侧（烟侧和空气侧）的换热系数应尽量趋于接近，以使换热面的利用程度达到最高。从活动阻力出发，由于高原上烟气和空气的体积流量大大增加，随之阻力损失也大幅度增大，过大的阻力损失不仅使燃烧器和送风机的选型发生困难，而且对机组的总用度（初投资+经常运行用度）的不利，从这点出发，必须加大烟侧和风侧的流通面积。 对高原热风机，燃油完全燃烧往往需要更大的空气过乘系数，这导致理论燃烧温度下降，炉内辐射换热量和炉壁温度下降，这些必须通过增大对流换热面来弥补。 影响对流换热强度的重要因素是雷诺数Re。高原运行时，假如烟、风侧的质量流量不变，流通面积也不变，则Re数不变，从而使对流换热系数不受大气压力的影响，但如前所述，从降低系统阻力损失出发，必须加大工质的流通面积，降低质量流速，从而使Re数减小，对流换热系数减小，这也必须通过增大传热面积来弥补。综上考虑以上因素并通过计算，最后确定的高原热风机的总换热容积约是平原时的1.4倍。 为了根本解决此类换热器的设计计算题目，我们编制了热力软件，软件经实测结果验证，吻合较好。热力计算软件的编制解决了该类型系列设计计算题目，而且计算所得到的详尽住处为热风机结构的进一步优化提供了理论依据。 三、燃烧器和燃烧系统的改进 燃烧器是热风机的关键部件，它的必能直接影响到炉膛工作的安全性和经济性。 由于高原用燃烧器单位燃油管所需的助燃空气的体积流量和所需克服的烟气阻力成倍加大，使得常规的燃烧器手册上找不到燃油量、风量、炉内内压按这样匹配的类型。为此我们采用了"大马拉小车"的做法。例如：选择的燃烧器的燃油量范围为4kg/h至10kg/h，实际运行时，使用其4kg/h的喷油量和接近8kg/h的助燃风量。但即使这样，高原试验时，仍出现点火困难和高油压时燃烧不稳定现象，分析以为，主要原因是过大的助燃空气体积流量造成油嘴四周的风速过大，以致把火吹灭,玻璃钢屋顶风机。燃烧器的助燃空气分为三部分，根部风、由调风器形成的旋流风以及外围二次风。设想通过加大外圈二次风的通流面积来减小根部风的风速。为此选择了多次型式的喷燃器和喷火筒外形并通过调节调风器在喷火筒内的位置来改变外圈二次风的通流面积。然后在平原和高原大气环境下做小油量、大风量喷火实验，以探索燃烧器的改进措施，并采用了电加热器来预热助燃空气，从而很好地解决了高原燃烧时的点火困难和燃烧不稳定题目。 四、送风系统阻力的正确计算和送风机的选择方法 送风机的性能直接影响到机组的供热量，以及送风温度的舒适感。而送风机的体积和重量影响到机组整体的大小及重量。 送风机的正确选择的条件是系统阻力的正确计算。与平原相比，高原上磅风量和阻力成倍增大，因此系统空气阻力的正确计算方法尤为重要。 系统空气阻力包括本体、送风管和回风管三部分。由于本体结构的复杂性和送风管结构的特殊性，其当量阻力系统均无处可查，再加上系统的进风由回风管和百叶窗共同承担，这样，计算回风管阻力时还需要知道回风管中的流量。为此，我们对样机在冷态情况下进行了一系列的阻力测试，并将测试结果整理本钱体的阻抗、送风管确当量阻力系数等形式，从而得到了具有普遍意义的阻力计算方法，这套计算方法可用于相同结构类型热风机平原和高原运行时风侧阻力损失的猜测。 送风机的选择原则是首先必须满足风量和风压的要求，此外，还要考虑如下因素： （1）低噪音； （2）P-Q线应平滑，避免陡降型及峰型； （3）选用外转子风机； （4）风机的外型尺寸应与热风机尺寸相适应。 风机选型时，已知条件是高原条件下的空气质量流量和系统的阻力损失，而风机给出的P-Q线是在标准工况下特性，因此选型时必须进行折算。折算方法是，如已知高原上的质量送风为G（kg/h），系统阻力损失为h（pa），则折算到标准工况下风机的送风量和风压分别为： 　 Q=（G/ρ）3600 P=1.2×Δh/ρ 式中ρ为高原当地的空气密度。 考虑到一些不可预的因素，对风机风量和压头分别取1.1和1.2的安全系数。 按以上方法选取的风机实际运行表明，满足了各方面的要求。 在高原热风机的研制中，我们解决了以上几个关键技术，经过高原运行的多次实测和用户长期运行考验，排烟的CO成分接近零，机组热效率达85%左右，供量达42KW左右，完全达到了预期的设计目标。 (end) 相关阅读:   ?高原暖风机研制中的关键技术分析 ?高原暖风机研制的关键技术及解决办法 ?低功耗数字涡街流量计硬件研制中的关键技术 ?IPTV中的若干关键技术分析(上) ?中压型热风机 ?IPTV中的若干关键技术分析(下) ?热风机 ?中压热风机 ?巴西高原的高原结构 ?物联网在图书馆管理中的关键技术分析 ?分析LED日光灯设计中的四大关键技术 ?分析LED日光灯设计中的四大关键技术(2) ?PDM中的关键技术 ?印前系统中色彩处理的关键技术分析 ?循环热风机的相关介绍 ?施工热风机 ?热风机与一般发热管的区别 ?多功能种子净度工作台进行净度分析中的关键技术     收录时间:2011年01月23日 16:36:42 来源:未知 作者: 太阳集团负压风机-大北农集团巨农种猪示范基地风机设备水帘设备供应商！台湾九龙湾负压风机配件供应商！ 主要产品猪舍通风降温,猪棚通风降温,猪场通风降温,猪舍风机,养殖地沟风机,猪舍地沟风机,猪舍多少台风机,厂房多少台风机,车间多少台风机,猪舍什么风机好,厂房什么风机好,车间什么风机好,多少平方水帘,多大的风机,哪个型号的风机 相关的主题文章: 厂房通风降温_太阳能急转弯 弃乡进城抢高端市场大支撑跨距离心压 水帘厂家_浅析烧结风机负压低的原因 甘肃“最高”风机落户玉门黑 上一篇：屋顶风机排风设备_高压变频器在600MW机组增压风机上应用机械百科 下一篇：工厂车间通风降温_冷水机、工业冷水机的选购及使用问题青岛大剧 产品直通车：负压风机价格|负压风机批发|负压风机配件|工业排风扇|通风降温设备|通风设备| 版权所有 2009-2013 浙江太阳集团通风降温系统 地址:浙江省嘉兴市南湖区新丰镇